Kolonat përdoren për të transferuar ngarkesën nga strukturat e vendosura sipër përmes themelit në tokë. Në varësi të mënyrës se si ngarkesa aplikohet në kolonë, bëhet një dallim midis kolonave të ngjeshura në mënyrë qendrore, të ngjeshura në mënyrë ekscentrike dhe të përkulura. Kolonat e ngjeshura në mënyrë qendrore punojnë në një forcë gjatësore të aplikuar përgjatë boshtit të kolonës dhe shkaktojnë ngjeshje uniforme të seksionit kryq të saj. Kolonat jashtë qendrës dhe kolonat e lakuara, përveç ngjeshjes aksiale nga forca gjatësore, punojnë edhe në përkulje nga momenti.
Kolonat përbëhen nga tre pjesë kryesore: kallam , i cili është elementi kryesor mbajtës i kolonës; kokë , e cila shërben si një mbështetje për strukturat mbivendosëse dhe fiksimin e tyre në kolonë; bazë , e cila shpërndan ngarkesën e koncentruar nga kolona mbi sipërfaqen e themelit, duke siguruar ankorim duke përdorur bulona spirancë.
Kolonat ndryshojnë: sipas llojit - konstante dhe të ndryshueshme në seksionet e lartësisë; sipas modelit të seksionit tërthor të shiritit-të ngurta (mure të ngurta) dhe përmes (grilës).
Kur zgjidhni llojin e seksionit të kolonës, është e nevojshme të përpiqeni të merrni zgjidhjen më ekonomike, duke marrë parasysh madhësinë e ngarkesës, komoditetin e mbështetjes në strukturat mbështetëse, kushtet e funksionimit dhe mundësinë e prodhimit.
Lloji kryesor i kolonave të ngurta, së bashku me ato të mbështjellura, është një rreze I e salduar, e përbërë nga tre fletë çeliku të mbështjellë, e cila është më e përshtatshme për t'u prodhuar duke përdorur saldim automatik dhe ju lejon thjesht të mbështeteni në strukturat mbështetëse. Shufra e një kolone nga njëra anë në tjetrën përbëhet nga dy degë (kanale të mbështjella ose rreze I), të ndërlidhura me elementë lidhës në formën e shiritave ose mbajtëseve, të cilat sigurojnë funksionimin e përbashkët të degëve dhe ndikojnë ndjeshëm në stabilitetin e kolona në tërësi dhe degët e saj.
Një rrjetë trekëndore e mbajtëseve është më e ngurtë se dërrasat, pasi ajo formon një çarje në rrafshin e faqes së kolonës, të gjithë elementët e së cilës punojnë në forcat boshtore. Rekomandohet ta përdorni në kolona të ngarkuara me një forcë gjatësore prej më shumë se 2500 kN ose me një distancë të konsiderueshme midis degëve (më shumë se 0.8 m). Dërrasat krijojnë në rrafshin e fytyrës së kolonës një sistem pa përkulje me nyje të ngurtë dhe elemente të përkuljes.
Për inspektimin dhe ngjyrosjen e mundshme të sipërfaqeve të brendshme përmes kolonave të dy degëve, një hendek midis fllanxhave të degëve është vendosur të paktën 100 mm.
Skema e projektimit të kolonës
Oriz. 4.1 Skema e projektimit të kolonës
Gjatësia e kolonës së llogaritur lef duke marrë parasysh metodat e sigurimit të kolonës në themel dhe çiftëzimit të tij me rreze ngjitur në pjesën e sipërme, merret e barabartë me:
lef = μ l,
ku l - gjatësia gjeometrike e kolonës;
μ - koeficienti i gjatësisë së llogaritur, i marrë në varësi të kushteve për fiksimin e skajeve të tij dhe llojin e ngarkimit (kur një forcë gjatësore vepron në kolonën nga lart: μ = 1 - me fiksim të varur të të dy skajeve të kolonës; μ = 0.7 - me fiksim të ngurtë të njërit skaj të kolonës dhe menteshës së tjetrit).
Kur trarët mbështeten në një kolonë nga lart, kolona konsiderohet të jetë e varur në skajin e sipërm. Mbërthimi i kolonës në themel mund të jetë i varur ose i ngurtë. Nëse themeli është mjaft masiv, dhe baza e kolonës është zhvilluar dhe ka një ankorim të besueshëm, kolona mund të konsiderohet e shtrënguar në themel.
Analiza e forcës së elementeve që i nënshtrohen ngjeshjes qendrore me forcë N duhet të kryhet sipas formulës
ku An- zona neto e seksionit kryq.
Llogaritja për qëndrueshmërinë e kolonës nën ngjeshjen qendrore kryhet sipas formulës
ku φ - koeficienti i stabilitetit në ngjeshjen qendrore, marrë nga fleksibiliteti i kushtëzuar për lloje të ndryshme të kurbave të qëndrueshmërisë sipas tabelës. 3.11.
4.1 Llogaritja e kolonës së rrotullimit
Shembulli 4.1. Merrni një kolonë të fortë të bërë nga trarëve I të kolonës me fllanxhë të gjerë të rrokullisur, lartësia l= 6 m. Mbi dhe poshtë kolonës është e varur. Forca gjatësore e llogaritur N= 1000 kN Material ndërtimi - çeliku i klasës C245 me rezistencë në dizajn Ry γ me= 1.
Oriz. 4.2 Seksioni i kolonës së rrotullimit
Përcaktoni gjatësinë e llogaritur të kolonës në rrafshe pingul me akset x-x dhe ooh:
Fleksibiliteti paraprak i kolonave me gjatësi të mesme me një forcë deri në 2500 kN është vendosur brenda intervalit λ = 100 ... 60. Ne pranojmë λ = 100.
Fleksibiliteti i kushtëzuar i kolonës përcaktohet nga formula
v′ (Shih Tabelën 3.12) ne përcaktojmë koeficientin e qëndrueshmërisë nën ngjeshjen qendrore j= 0,560.
Ne llogarisim zonën e kërkuar të seksionit kryq:
Gjeni rrezet e kërkuara të rrotullimit:
Nga asortimenti marrim një rreze I me fllanxhë të gjerë Ι 23 К2 / GOST 26020-83 me një sipërfaqe tërthore A= 75.77 cm 2; rrezet e rrotullimit і NS= 10.02 cm dhe і y= 6.04 cm.
Përcaktimi i fleksibilitetit:
λ NS = lNS/і NS= 600 / 10,02 = 59,88; λ y = ly/і y= 600 / 6,04 = 99,34.
Fleksibiliteti maksimal i kushtëzuar i kolonës
Nga fleksibiliteti i kushtëzuar y përcaktoj j= 0,564.
Ne kontrollojmë qëndrueshmërinë e kolonës në rrafshin e ngurtësisë më të vogël (në lidhje me boshtin y-y):
Seksioni pranohet.
Nëse gjendja e qëndrueshmërisë së kolonës nuk plotësohet, dimensionet e seksionit rregullohen (numri i mbështjellë ngjitur pranohet për asortimentin) dhe kontrollohet përsëri.
4.2 Llogaritja dhe dizajni i një kolone të salduar të ngurtë
Shembulli 4.2. Zgjidhni një kolonë të ngjitur të ngurtë të seksionit simetrik I, të bërë nga tre fletë të mbështjellë, sipas shembullit 3.4. Në pjesën e poshtme, kolona është e shtrënguar në mënyrë të ngurtë në themel, në pjesën e sipërme është e lidhur me trarë. Shenjat: maja e dyshemesë së platformës së punës 13 m. Materiali i konstruksionit sipas tabelës. 2.1 - çeliku i klasës C245 me rezistencë në dizajn Ry= 24 kN / cm 2. Faktori i gjendjes së punës γ me= 1.
Diagrami i projektimit të kolonës në Fig. 4.1 Forca gjatësore N ngjeshja e kolonës është e barabartë me dy reaksione (forca prerëse) nga trarët kryesorë që qëndrojnë në kolonë:
N = 2Pyetje max = 2 1033.59 = 2067.18 kN.
Gjatësia gjeometrike e kolonës (nga themeli në fund të rrezes kryesore) është lartësia e platformës minus hapësirën aktuale të dyshemesë, e cila është lartësia e rrezes kryesore në mbështetëse h o, lartësitë e trarëve të kuvertës hbn dhe trashësinë e dyshemesë tn, plus thellimin e bazës së kolonës nën nivelin e dyshemesë së përfunduar (thellimi merret si 0.6 - 0.8 m):
Nëse ka një rreze ndihmëse në një kafaz me rreze (për bashkimin e trarëve nga dyshemeja në dysheme), lartësia e trarit shtohet në lartësinë e dyshemesë hbw.
Gjatësitë e kolonave të llogaritura në rrafshe pingul me akset x-x dhe ooh:
Oriz. 4.3 Seksioni i një kolone të ngjitur të ngurtë
Përcaktuar nga fleksibiliteti i një kolone me gjatësi të mesme brenda λ = 100 - 60 për kolonat me fuqi deri në 2500 kN; λ = 60 - 40 - për kolonat me fuqi 2500 - 4000 kN; për kolonat më të fuqishme marrin fleksibilitet λ = 40 – 30.
Ne pranojmë λ = 80.
Fleksibiliteti i kolonës me kusht
Nga fleksibiliteti i kushtëzuar për një seksion I me llojin e kurbës së stabilitetit " v Determine ′ Ne përcaktojmë koeficientin e qëndrueshmërisë nën shtypjen qendrore j= 0.697 (shih Tabelën 3.11).
Zona e kërkuar e seksionit kryq të kolonës
Rrezet e kërkuara të rrotullimit të seksionit:
unex = iy = lx/l= 813/80 = 10.16 cm.
Duke përfituar nga tryeza. 4.1 varësitë e rrezes së rrotullimit nga lloji i seksionit dhe dimensionet e tij (lartësia h gjerësitë b), ne përcaktojmë për një rreze I:
h = =unex/k 1 = 10.16 / 0.43 = 23.63 cm;
b = =uney/k 2 = 10.16 / 0.24 = 42.33 cm;
Për arsye teknologjike (nga gjendja e saldimit të qepjeve të rripave me një makinë automatike), lartësia e murit hw nuk duhet të jetë më e vogël se gjerësia e rripit bf... Ne caktojmë dimensionet e seksionit, duke i lidhur ato me gjerësinë standarde të fletëve: 
Llogaritja e mëtejshme kryhet vetëm në lidhje me boshtin ooh, meqenëse fleksibiliteti i shufrës në lidhje me këtë aks do të jetë pothuajse dyfishi i atij në lidhje me boshtin xx
Trashësia e murit përcaktohet si minimum sipas gjendjes së stabilitetit të tij lokal dhe merret brenda intervalit 6 - 16 mm.
Kufizoni shkëlqimin e kushtëzuar
Fleksibiliteti i murit (raporti i lartësisë së llogaritur të murit me trashësinë hw/tw) në rrezet I të ngjeshura në mënyrë qendrore, sipas gjendjes së stabilitetit lokal të murit, nuk duhet të tejkalojnë 
ku vlerat përcaktohen nga tabela. 4.2
Përcaktoni trashësinë e murit në 
Ne pranojmë një mur të bërë nga fletë me një seksion kryq prej 400 × 8 mm me një sipërfaqe tërthore
Nëse, për arsye projektimi, trashësia e murit tw pranuar më pak tw, min nga gjendja e stabilitetit lokal, atëherë muri duhet të përforcohet me një ngurtësues gjatësor të çiftuar ose të njëanshëm që ndan ndarjen e projektimit të murit në gjysmë (Figura 4.4). Brinjët gjatësore duhet të përfshihen në pjesën e projektimit të shiritit:
Acalc =A +å Afq.
Legjenda: `
l- fleksibiliteti i kushtëzuar i elementit, i marrë parasysh qëndrueshmëria nën ngjeshjen qendrore;
`l 1 - fleksibiliteti i kushtëzuar i elementit, i marrë parasysh stabilitetin në planin e veprimit të momentit.
Shënime: 1. Profilet e mbyllura drejtkëndëshe (të përbëra, të përkulura drejtkëndëshe dhe katrore) janë në formë kuti.
2. Në një seksion kuti në m> 0 vlerë ` luw duhet të përcaktohet për një mur paralel me rrafshin e momentit të përkuljes.
3. Për vlerat 0 < m < 1.0 vlerë ` luw duhet të përcaktohet me interpolim linear midis vlerave të llogaritura në m= 0 dhe m= 1,0.
Raporti i gjerësisë së daljes së raftit bef = (bf – tw) / 2 = (40 - 8) / 2 = 19.6 cm
deri në trashësinë e raftit tf në anëtarët e kompresimit qendror me fleksibilitet të kushtëzuar
l= 0.8 - 4, sipas gjendjes së stabilitetit lokal, rafti nuk duhet të kalojë
nga ku përcaktojmë trashësinë minimale të raftit:
Zona e kërkuar e një rafti
Oriz. 4.4
Trashësia e kërkuar e raftit
Ne pranojmë
Lartësia e seksionit
h = hw + 2tf= 400 + 2 ∙ 1.2 = 42.4 cm.
Zona e raftit
Ne llogarisim karakteristikat gjeometrike të seksionit:
- katror
- momenti i inercisë rreth boshtit ooh(ne neglizhojmë momentin e inercisë së murit)
- rrezja e rrotullimit
- fleksibiliteti aktual
- fleksibilitet me kusht
- koeficienti i qëndrueshmërisë në shtypjen qendrore
Stabiliteti i përgjithshëm i kolonës rreth boshtit y-y
Kontrollimi i qëndrueshmërisë së përgjithshme të kolonës në lidhje me boshtin y-y:
ku gme= 1 - koeficienti i kushteve të punës sipas tabelës. 1.3
Nënkuptim në kolonë
Seksioni pranohet.
Nëse gjendja e qëndrueshmërisë së kolonës nuk plotësohet, dimensionet e seksionit rregullohen dhe kontrollohen përsëri. Rregullimi, si rregull, bëhet duke ndryshuar madhësinë e rafteve me respektimin e detyrueshëm të gjendjes së stabilitetit të tyre lokal.
Për të forcuar konturin e seksionit dhe murit të kolonës kur 
instaloni ngurtësues tërthor të vendosur në distancë a= (2,5...3)hw njëra nga tjetra; çdo element transporti duhet të ketë të paktën dy brinjë (shiko figurën 4.4). Dimensionet minimale të pjesës së spikatur br dhe trashësi tr ngurtësuesit tërthor merren në të njëjtën mënyrë si në traun kryesor.
Ne kontrollojmë:
vendosja e ngurtësuesve tërthor nuk kërkohet.
Në vendet e mbështetjes në kolonën e lidhjeve, trarëve, mbështetësve dhe elementëve të tjerë, ngurtësuesit janë instaluar në zonën e transferimit të forcave të përqendruara, pavarësisht nga trashësia e murit.
Lidhja e rripit me murin llogaritet për prerje sipas formulës
ku T = PyetjeficSf/Une- forca e prerjes së rripit për njësi gjatësi të shkaktuar nga
forca e prerjes së kushtëzuar
Pyetjefic = 7,15 ∙ 10 –6 (2330 – E/Ry)N/φ ,
ketu φ – koeficienti i qëndrueshmërisë nën ngjeshjen qendrore, i marrë kur llogaritet fleksibiliteti i kushtëzuar i kolonës në lidhje me boshtin x- x;
Sf- momenti statik i akordit të kolonës në lidhje me boshtin x- x;
Unex- momenti i inercisë së seksionit të kolonës.
Në kolonat e ngjeshura në mënyrë qendrore, forca e prerjes është e parëndësishme, pasi forca e prerjes që vjen nga ndikimet e rastësishme është e vogël. Lidhja e murit me raftet bëhet me saldim automatik. Këmba minimale e saldimit merret në mënyrë konstruktive në varësi të trashësisë maksimale të elementeve që do të ngjiten ( t max = tf= 12 mm) kf= 5 mm
4.3 Llogaritja dhe dizajnimi i një kolone përmes
Shembulli 4.3. Zgjidhni një kolonë përmes dy kanaleve të lidhura me rripa (Fig. 4.5), sipas shembullit 4.2.
Oriz. 4.5.
Llogaritja e kolonave përmes boshtit material x- x përcaktoni numrin e profilit, dhe duke llogaritur në lidhje me boshtin e lirë y- y, të prodhuara në të njëjtën mënyrë si kolonat e ngurta, por me zëvendësimin e fleksibilitetit të shiritit me fleksibilitet të zvogëluar, caktohet distanca midis degëve, në të cilën sigurohet baras-qëndrueshmëria e shiritit në dy plane reciprokisht pingul.
4.3.1. Llogaritja e një kolone për qëndrueshmëri rreth boshtit material x-x
Rekomandohet të paracaktoni fleksibilitetin: për kolonat me gjatësi të mesme prej 5 - 7 m me një ngarkesë projektimi deri në 2500 kN, supozohet fleksibilitet l= 90 - 50; me një ngarkesë prej 2500 - 3000 kN - l= 50 - 30, për kolonat më të larta është e nevojshme të vendosni disi më shumë fleksibilitet.
Fleksibiliteti përfundimtar i kolonës 
ku 
- koeficienti duke marrë parasysh përdorimin jo të plotë të kapacitetit mbajtës të kolonës, të marrë të paktën 0.5. Me përdorimin e plotë të kapacitetit mbajtës të kolonës lu= 120.
Zgjedhja e fleksibilitetit l = 50.
Fleksibiliteti i kushtëzuar
Sipas tabelës. 3.12 ne përcaktojmë llojin e kurbës në përputhje me llojin e seksionit të pranuar (lloji "" b′). Sipas tabelës. 3.11 fleksibilitet me kusht = 1.7 korrespondon me koeficientin e qëndrueshmërisë në ngjeshjen qendrore j = 0,868.
Gjeni zonën e kërkuar të seksionit kryq duke përdorur formulën
Sipërfaqja e kërkuar e një dege
Rrezja e kërkuar e rrotullimit rreth boshtit x-x
Sipas zonës së kërkuar Ab dhe rrezja e rrotullimit unex zgjidhni nga asortimenti (GOST 8240-93) dy kanale # 36 me karakteristikat e mëposhtme të seksionit kryq:
Ab= 53.4 cm 2; A = = 2Ab= 53.4 × 2 = 106.8 cm 2; Unex= 10820 cm 4; Une 1 = 513 cm 4;
unex= 14.2 cm; une 1 = 3.1 cm; trashësi muri d= 7.5 mm; gjerësia e raftit bb= 110 mm; lidhja e qendrës së gravitetit z o = 2.68 cm; dendësia lineare (masa 1 metër linear) 41.9 kg / m3.
Nëse profili maksimal i kanalit = 2 = 22926.7 cm 4.
Rrezja e rrotullimit
Fleksibiliteti i shiritit të kolonës
λ y = ly/uney = 813 / 14,65 = 55,49.
Fleksibiliteti i zvogëluar
Fleksibilitet i reduktuar me kusht
Sipas tabelës. 3.11 në varësi të llojit të kurbës së stabilitetit b Përcaktoni koeficientin e qëndrueshmërisë në ngjeshjen qendrore φ = 0,830.
Ne kontrollojmë:
Stabiliteti i kolonës rreth boshtit y- y me kusht.
Nënkuptim në kolonë
e cila është e lejueshme në një seksion të përbërë sipas SNiP.
Në kolonat me një grilë, stabiliteti i një dege të veçantë në pjesën midis nyjeve të grilës ngjitur gjithashtu duhet të kontrollohet.
Përpjekja e projektimit
Nb = N/ 2 = 2067.18 / 2 = 1033.59 kN.
Gjatësia e vlerësuar e këmbës (shih fig. 34)
l 1 = 2b o tgα= 2 28.64 0.7 = 40.1 cm.
Zona sektoriale e degës Ab= 53.4 cm 2.
Rrezja e seksionit të rrotullimit [ 36 rreth boshtit 1-1 une 1 = 3.1 cm.
Fleksibiliteti i degës
Fleksibiliteti i degës së kushtëzuar
Koeficienti i stabilitetit të ngjeshjes qendrore për llojin e kurbës së stabilitetit b″ φ = 0,984.
Ne kontrollojmë qëndrueshmërinë e një dege të veçantë:
Dega e kolonës në zonën midis nyjeve ngjitur të grilës është e qëndrueshme.
Llogaritja e një grilë trekëndore
Llogaritja e grilës trekëndore të kolonës përmes kryhet si llogaritja e grilës së çarjes, elementët e së cilës llogariten për forcën boshtore nga forca e prerjes së kushtëzuar Pyetjefic(shih figurën 4.8). Kur llogaritni mbajtëset kryq të një grilë kryq me ndarës, duhet të merrni parasysh forcën shtesë që ndodh në secilën mbajtëse nga ngjeshja e degëve të kolonës. Forca në mbajtëse përcaktohet nga formula
Seksioni i një mbajtëseje nga një kënd i barabartë 50 × 50 × 5 , e pranuar paraprakisht kur llogaritet shufra e kolonës përmes ( Ad= 4.8 cm 2), ne kontrollojmë qëndrueshmërinë, për këtë ne llogarisim:
- gjatësia e vlerësuar e mbajtëses
ld = bo/ cos α = 28.64 / 0.819 = 34.97 cm;
- fleksibiliteti maksimal i mbajtëses
ku unejo= 0.98 cm - rrezja minimale e rrotullimit të seksionit të këndit në lidhje me boshtin yO- yO(sipas asortimentit);
- fleksibiliteti i kushtëzuar i mbajtëses
– φ min = 0.925 - koeficienti minimal i stabilitetit për llojin e kurbës së stabilitetit ″ b″;
– γ me= 0.75 - koeficienti i kushteve të punës, duke marrë parasysh lidhjen e njëanshme të mbajtëses nga një cep i vetëm (shih Tabelën 1.3).
Ne kontrollojmë mbajtësen e ngjeshur për qëndrueshmëri duke përdorur formulën
Stabiliteti i mbajtëses sigurohet.
Hapësirët shërbejnë për të zvogëluar gjatësinë e projektimit të degës së kolonës dhe llogariten për një forcë të barabartë me forcën e prerjes me kusht në elementin kryesor të ngjeshur ( Pyetjefic/ 2). Zakonisht ato merren me të njëjtin seksion si mbajtëset. Ne llogarisim pikën e lidhjes së mbajtëses në degën e kolonës me saldim të mekanizuar për forcën në mbajtëse Nd= 16.37 kN Llogaritja e qepjes së saldimit kryhet për metalin e kufirit të bashkimit.
Forcat e marra nga qepjet llogariten duke përdorur formulat e mëposhtme
- në prapanicë
Nrreth = (1 – α )Nd= (1 - 0.3) 16.37 = 11.46 kN;
NNS = α Nd= 0.3 16.37 = 4.91 kN.
Vendosja e këmbës minimale të qepjes në pendë kf= tyy- 1 = 5 - 1 = 4 mm, gjejmë gjatësinë e llogaritur të shtresës:
- në prapanicë
lw, rreth = Nrreth/(β zR wz γwzγ c) = 11.46 / (1.05 · 0.4 · 16.65 · 1 · 1) = 1.64 cm;
lw, NS= NNS/(β zRwzγ wzγ c) = 4.91 / (1.05 · 0.4 · 16.65 · 1 · 1) = 0.7 cm.
Ne pranojmë gjatësinë minimale konstruktive të saldimit në prapanicë dhe pendë lw, rreth = lw, NS= 40 + 1 = 50 mm.
Nëse nuk është e mundur të vendosni saldime brenda gjerësisë së këmbës, përqendrimi i mbajtësve në faqen e kolonës është e mundur për të rritur gjatësinë e saldimeve.
Kur ndani kolonën në shenja transporti, të shkaktuara nga kushtet e transportit, elementët e transportit të kolonave me grila në dy rrafshe duhet të përforcohen me diafragma të vendosura në skajet e elementit të transportit. Në kolonat përmes një rrjeti lidhës në një plan, diafragmat duhet të vendosen përgjatë gjithë gjatësisë së kolonës të paktën çdo 4 m. Trashësia e diafragmës supozohet të jetë 8-14 mm (Fig. 4.9).
Oriz. 4.9
4.4 Dizajni dhe llogaritja e kokës së kolonës
Rrezja kryesore qëndron në kolonën nga lart, ndërsa ndërfaqja supozohet të jetë e varur. Forca gjatësore e shtypjes N nga trarët kryesorë transmetohet përmes pllakës mbështetëse të planifikuar në të dy anët me trashësi tmë= 16 - 25 mm drejtpërdrejt në skajet e kokës së kolonës së ngurtë dhe në diafragmën në kolonën përmes.
Skajet e kolonës, brinjëve dhe diafragmës janë të bluar. Transferimi i forcës nga brinjët në murin e kolonës dhe nga diafragma në muret e degëve të kolonës kryhet me saldime vertikale. Pllaka përdoret për fiksimin e trarëve në kolonë me bulona montimi që rregullojnë pozicionin e projektimit të trarëve. Saldimet që bashkojnë pllakën me kolonën caktohen në mënyrë strukturore me një këmbë të madhësisë minimale, të marrë nga trashësia më e madhe e elementeve të grimcuar (shih Tabelën 3.6). Dimensionet e pllakës në plan janë marrë më shumë se kontura e kolonës me 15 - 20 mm në secilin drejtim për të akomoduar qepjet e salduara.
Për të forcuar brinjët vertikale dhe diafragmën, si dhe për të përforcuar muret e shiritit të kolonës ose degëve të kolonës përmes shtrembërimit në vendet ku transferohen ngarkesa të mëdha të përqendruara, brinjët vertikale janë përshtatur nga poshtë me një ngurtësues horizontal.
4.4.1. Koka e kolonës së ngurtë
Koka përbëhet nga një pllakë dhe brinjë (Figura 4.10).
Oriz. 4.10.
Zona e kërkuar e brinjës vertikale të çiftuar përcaktohet nga gjendja e shtypjes:
Trashësia e brinjës
ku është gjatësia e kushtëzuar e shpërndarjes në-
ngarkesë e barabartë me gjerësinë e brinjës mbështetëse të rrezes kryesore bh plus dy trashësi të pllakës së kokës së kolonës ( tmë miratuar 25 mm).
Gjerësia e brinjës (pjesa e spikatur)
Ne pranojmë dy brinjë vertikale me një seksion 140´22 mm.
Kontrollimi i brinjës vertikale për stabilitetin lokal.
Lartësia e brinjës mbështetëse caktohet nga gjendja e vendosjes së saldimeve që sigurojnë transferimin e forcës N nga brinjët në murin e kolonës.
Ne vendosëm këmbën e saldimit kf= 7 mm (brenda kërkesave të projektimit kf , min = 7 mm për saldimin e mekanizuar të fletëve t max = 25 mm dhe është trashësia më e vogël e elementeve që do të bashkohen).
Gjatësia e kërkuar e qepjes
Duke marrë parasysh 1 cm për kompensimin e defekteve në pjesët fundore të tegelit përgjatë gjatësisë së tij, më në fund marrim lartësinë e brinjës hr= 45 cm.
Gjatësia e vlerësuar e qepjes duhet të jetë jo më shumë se 85 β fkf.
Ne e kontrollojmë atë duke përdorur formulën
Për muret e hollë të një kolone të fortë, trashësia e murit tw kontrolloni për një prerje përgjatë skajeve të ngjitjes së brinjëve vertikale mbështetëse. Trashësia e kërkuar e murit
e cila është më e madhe se trashësia e murit të pranuar tw= 8 mm Ne bëjmë përforcim lokal të murit të kolonës duke zëvendësuar pjesën e murit brenda lartësisë së kokës me një futje më të trashë. Pranoni trashësinë e futjes t ′ w= 18 mm
Për të zvogëluar përqendrimin e stresit gjatë saldimit me prapanicë të elementeve me trashësi të ndryshme, ne kryejmë pjerrësi me një pjerrësi 1: 5 në një element më të trashë. Gjerësia e ngurtësuesve horizontal merret e barabartë me gjerësinë e brinjëve mbështetëse vertikale bs= br= 140 mm Trashësia e brinjës përcaktohet nga gjendja e qëndrueshmërisë së saj:
duhet të jetë të paktën Ne pranojmë një skaj të çiftuar nga një fletë me një seksion prej 140 × 10 mm.
4.4.2. Përmes kokës së kolonës
Koka përbëhet nga një pllakë dhe një diafragmë, të mbështetur nga një ngurtësues horizontal (Fig. 4.11).
Oriz. 4.11.
Llogaritja kryhet në mënyrë të ngjashme me llogaritjen e kokës së një kolone të ngurtë.
Trashësia e diafragmës td përcaktohet me llogaritjen për shtypjen nga forca gjatësore N:
ku është gjatësia e kushtëzuar e shpërndarjes së ngarkesës së koncentruar (shih paragrafin 4.4.1).
Ne pranojmë td= 22 mm
Lartësia e diafragmës përcaktohet nga gjendja e prerjes së mureve të degëve të kolonës ( d= 7.5 mm - trashësia e murit për kanalin e miratuar):
hd = N/(4dRsγ c) = 2067.18 / (4 0.75 13.92 1) = 49.5 cm.
Ne pranojmë hd= 50 cm.
Ne kontrollojmë hapjen për një prerje si një rreze të shkurtër:
ku Pyetje = N/ 2 = 2067.18 / 2 = 1033.59 kN .
Kushti i forcës nuk plotësohet. Ne pranojmë trashësinë e diafragmës td= 25 mm dhe kontrolloni përsëri:
Përcaktoni këmbën e shtresës së saldimit, të bërë nga saldimi i mekanizuar dhe duke siguruar lidhjen e diafragmës në murin e degëve të kolonës (llogaritja për kufirin e bashkimit të metaleve):
ku lw = hd- 1 = 50 - 1 = 49 cm - gjatësia e vlerësuar e shtresës, e barabartë me lartësinë e diafragmës minus 1 cm, duke marrë parasysh defektet në pjesët fundore të qepjes.
Pranoni këmbën e shtresës kf= 7 mm, e cila korrespondon me vlerën e saj minimale për saldimin e mekanizuar të elementeve t= 25 mm
Gjatësia e vlerësuar e shtresës së krahut nuk duhet të jetë më shumë se 85 β fkf... Ne kontrollojmë: lw = 49 < 85 × 0,9 × 0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.
Trashësia e ngurtësuesit horizontal merret ts= 10 mm, cilado që është më e madhe 
Gjerësia bs ne caktojmë nga gjendja e stabilitetit skajet:
Ne pranojmë bs= 30 cm.
4.5. Dizajni dhe llogaritja e bazës së kolonës
Baza është pjesa mbështetëse e kolonës dhe shërben për të transferuar forcat nga kolona në themel. Me forca relativisht të vogla të projektimit në kolona (deri në 4000 - 5000 kN), përdoren bazat me traversa. Forca nga shiriti i kolonës transmetohet përmes saldimeve në pllakën që mbështetet drejtpërdrejt në themel. Për një transmetim më uniform të presionit nga pllaka në themel, ngurtësia e pllakës, nëse është e nevojshme, mund të rritet duke vendosur brinjë dhe diafragma shtesë.
Baza është e fiksuar me fiksimin e pozicionit të saj të projektimit në themel me bulona spirancë. Në varësi të fiksimit, kolona është e varur ose e lidhur ngurtë me themelin. Në një bazë me një ndërfaqe të varur, bulonat e ankorimit me një diametër prej 20 - 30 mm janë ngjitur drejtpërdrejt në pllakën bazë, e cila ka një fleksibilitet të caktuar, duke siguruar fleksibilitet nën veprimin e momenteve të rastësishme (Fig. 4.12).
Oriz. 4.12. Baza e kolonës në Oriz. 4.13.
Për mundësinë e një lëvizjeje (drejtimi) të kolonës gjatë instalimit të saj në pozicionin e projektimit, diametri i vrimave në pllakë për bulonat e ankorimit merret 1.5 - 2 herë diametri i spirancave. Rondelet vendosen në bulonat e ankorimit me një vrimë që është 3 mm më e madhe se diametri i rrufesë, dhe pasi ta shtrëngoni bulonën me një arrë, rondele është ngjitur në pllakë. Me çiftëzim të ngurtë, bulonat e ankorimit janë bashkangjitur në shiritin e kolonës përmes tastierave tërthore të tejkaluara, të cilat kanë ngurtësi të konsiderueshme vertikale, gjë që eliminon mundësinë që kolona të kthehet në themel. Në këtë rast, bulonat me diametër 24 - 36 mm shtrëngohen me një stres afër rezistencës së projektimit të materialit të bulonave. Pllaka e ankorimit miratohet me trashësinë tap= 20 - 40 mm dhe gjerësi bap e barabartë me katër diametra të vrimave të bulonave (Fig. 4.13).
Dizajni i bazës duhet të korrespondojë me metodën e lidhjes së tij me themelin e miratuar në diagramin e projektimit të kolonës. Baza e kolonës me fiksim të ngurtë në themel u pranua për llogaritjen dhe projektimin.
4.5.1. Madhësia e një Tabele Bazë në Plan
Përcaktoni forcën e projektimit në kolonë në nivelin bazë, duke marrë parasysh peshën e vetë kolonës:
ku k= 1.2 - faktori i projektimit që merr parasysh peshën e grilës, elementeve bazë dhe kokës së kolonës. Presioni nën pllakë supozohet të shpërndahet në mënyrë të barabartë. Në një kolonë të ngjeshur në mënyrë qendrore, dimensionet e pllakës në plan përcaktohen nga gjendja e forcës së materialit të themelit:
ku y- koeficienti në varësi të natyrës së shpërndarjes së ngarkesës lokale mbi zonën e thërrmimit (me një shpërndarje uniforme të sforcimeve y =1);
Rb , loc- rezistenca e projektimit të betonit ndaj shtypjes nën pllakë, e përcaktuar me formulën
Rb , loc= αφ bRb= 1 ∙ 1.2 ∙ 7.5 = 9 MPa = 0.9 kN / cm 2,
ku a= 1 - për beton të klasës nën B25;
Rb= 7.5 MPa për klasën e betonit B12.5 - dizajni i forcës në shtypje të betonit që korrespondon me klasën e tij dhe të marrë sipas tabelës. 4.3;
jb- koeficienti duke marrë parasysh rritjen e forcës në shtypje të betonit në kushte të ngushta nën pllakën bazë dhe të përcaktuar nga formula
ketu Af 1 - zona e skajit të sipërm të themelit, duke tejkaluar pak zonën e pllakës bazë Af.
Tabela 4.3
Dizajnoni rezistencën e betonitR b
|
Klasa e forcës |
|||||||
|
Rb, MPa |
Koeficient jb të marra jo më shumë se 2.5 për betonet e klasave mbi B7.5 dhe jo më shumë se 1.5 për betonet e klasës B7.5 dhe më poshtë.
Vendosur paraprakisht jb= 1,2.
Llogaritja e pllakës bazë
Dimensionet e pllakës (gjerësia B dhe gjatësia L) caktohen sipas zonës së kërkuar Af, janë të lidhura me konturin e kolonës (mbivendosjet e pllakës bazë duhet të jenë së paku 40 mm) dhe janë në përputhje me asortimentin (Figura 4.14).
Oriz. 4.14.
Caktimi i gjerësisë së pllakës:
B = h + 2tt + 2c= 36 + 2 1 + 2 4 = 46 cm,
ku h= 36 cm - lartësia e seksionit të shiritit të kolonës;
tt= 10 mm - trashësia e traversës (merrni 8 - 16 mm);
me= 40 mm - dalja minimale e pjesës konsol të pllakës (e marrë paraprakisht e barabartë me 40 - 120 mm dhe, nëse është e nevojshme, e specifikuar në procesin e llogaritjes së trashësisë së pllakës).
Gjatësia e kërkuar e pllakës
Për një kolonë të ngjeshur në mënyrë qendrore, pllaka bazë duhet të jetë afër katrorit (raporti i aspektit të rekomanduar L/V≤ 1.2). Ne pranojmë një pllakë katrore me përmasa V= L= 480 mm
Zona e pllakave Af= LB = = 4848 = 2304 cm 2.
Zona e ndërprerjes së themelit (dimensionet e prerjes së sipërme të fondacionit janë vendosur 20 cm më të mëdha se dimensionet e pllakës bazë)
Raporti aktual
Rezistenca e projektimit të betonit nën pllakë
Rb , loc = 1 ∙ 1.26 ∙ 7.5 = 9.45 MPa = 0.95 kN / cm 2.
Kontrollimi i forcës së betonit nën pllakë:
Reduktimi i dimensioneve të pllakës nuk kërkohet, pasi është miratuar me dimensionet minimale në plan.
4.5.2. Përcaktimi i trashësisë së pllakës bazë
Trashësia e pllakës bazë, e mbështetur në skajet e kolonës, përshkon dhe brinjët, përcaktohet nga gjendja e forcës së saj të përkuljes nga rimëkëmbja e themelit, e barabartë me stresin mesatar nën pllakë:
Në secilën pjesë, momentet maksimale të lakimit që veprojnë në një shirit 1 cm të gjerë përcaktohen nga ngarkesa e llogaritur e shpërndarë në mënyrë uniforme
Vendndodhja aktiv 1 , mbështetur në katër anët:
ku a 1 = 0.053 është një koeficient që merr parasysh uljen e momentit të fluturimit për shkak të mbështetjes së pllakës në katër anët dhe përcaktohet sipas tabelës. 4.4 në varësi të raportit të parcelave më të mëdha anësore b në një më të vogël a.
Tabela 4.4
Mosmarrëveshjea 1 për llogaritjen e lakimit të një pllake të mbështeturnë katër anët
|
b/a |
||||||||||
Vlerat b dhe a përcaktohet nga madhësia në dritë:
b = 400 – 2d= 400 - 2 × 7.5 = 385 mm; a= 360 mm; b/a = 385 / 360 = 1,07.
Vendndodhja aktiv 2 , mbështetur në tre anë:
ku b- koeficienti merret sipas tabelës. 4.5 në varësi të raportit të anës fikse të pllakës b 1 = 40 mm për të liruar a 1 = 360 mm
Tabela 4.5
Mosmarrëveshjeb për llogaritjen e lakimit të një pllake të mbështetur në tre skaje
|
b 1 /a 1 |
||||||||||
Raporti i aspektit b 1 /a 1 = 40/360 = 0.11; në raport me palët b 1 /a 1 < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b 1 = 40 mm (fig. 4.15).
Momenti i përkuljes
Në pjesën e konsolit 3
Oriz. 4.15.
Kur pllaka mbështetet në dy skaje që konvergojnë në një kënd, llogaritja e momentit të përkuljes në faktorin e sigurisë kryhet si për një pllakë të mbështetur nga tre anët, duke marrë madhësinë a 1 diagonalisht midis skajeve, madhësia b 1 e barabartë me distancën nga maja e qoshes në diagonale (Fig. 4.16, a).
Nëse ka një ndryshim të mprehtë në madhësinë e momenteve në pjesë të ndryshme të pllakës, është e nevojshme të bëhen ndryshime në skemën mbështetëse të pllakës në mënyrë që të përafrohen vlerat e momenteve sa më shumë që të jetë e mundur. Kjo bëhet duke vendosur diafragmat dhe brinjët. Ne ndajmë pllakën në vend 1 përgjysmimi i trashësisë së diafragmës td= 10 mm (shih fig. 4.15).
Raporti i aspektit
b/a= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
Kur pllaka mbështetet në katër skaje me një raport anësor b/a> 2 Momenti i përkuljes përcaktohet si për një pllakë me rreze me një hapësirë me një hapësirë a shtrirë lirshëm në dy mbështetëse:
Me vlerën më të madhe të momenteve të lakimit të gjetur për seksione të ndryshme të pllakës, ne përcaktojmë momentin e kërkuar të rezistencës për një pllakë me gjerësi 1 cm:
ku është trashësia e pllakës
Ne pranojmë fletë të trashë 30 mm.
Kur përcaktoni momentin e lakimit M 1 në një shirit 1 cm të gjerë për pjesën e pllakës në shqyrtim 1 lejohet të merret parasysh efekti i shkarkimit të seksioneve ngjitur të kantilit përgjatë anëve të gjata (si në një rreze të vazhdueshme) sipas formulës
M 1 ׳ = M 1 – M 3 =q(α 1 a 2 – 0,5c 2) = 0.9 (0.053 ∙ 36 2 - 0.5 ∙ 5 2) = 50.57 kN ∙ cm.
4.5.3. Llogaritja e traversës
Trashësia e traversës miratohet tt= 10 mm
Lartësia e traversës përcaktohet nga gjendja e vendosjes së nyjeve vertikale të lidhjes së traversës në shiritin e kolonës. Faktori i sigurisë supozon se e gjithë forca transferohet në kryqëzimet përmes katër saldimeve me fileto (saldimet që lidhin shiritin e kolonës drejtpërdrejt në pllakën bazë nuk merren parasysh).
Ne e pranojmë këmbën e saldimit kf= 9 mm (zakonisht e vendosur brenda 8 - 16 mm, por jo më shumë se 1.2 t min) Gjatësia e kërkuar e një qepje të bërë
saldim i mekanizuar, bazuar në kufirin e bashkimit
lw = N/(4β zkf Rwzγ wzγ c) = 2184 / (4 ∙ 1.05 ∙ 0.9 ∙ 16.65 ∙ 1 ∙ 1) = 34.7 cm<
< 85 β f kf= 85 0.9 0.9 = 68.85 cm.
Ne pranojmë lartësinë e traversës, duke marrë parasysh shtimin e 1 cm për defekte në fillim dhe në fund të qepjes ht= 38 cm
Ne kontrollojmë forcën e traversës si një rreze me dy krahë me një hapësirë që mbështetet në degët (raftet) e kolonës dhe merr presionin e kthimit nga themeli (Fig. 4.16, b).
Oriz. 4.16.
ku d= B/ 2 = 48/2 = 24 cm - gjerësia e zonës së ngarkesës së traversës.
ku σ = Mop/Wt= 178.8 / 240.7 = 0.74 kN / cm 2;
τ = PyetjeNS/(ttht) = 432 / (1 · 38) = 11.37 kN / cm 2.
Seksioni kryq është i pranuar.
Këmba e kërkuar e qepjeve horizontale për transferimin e forcës ( Nt= qtL) nga një traversë për pllakë
ku е lw = (L– 1) + 2(b 1 - 1) = (48 - 1) + 2 (4 - 1) = 53 cm - gjatësia totale e qepjeve horizontale.
Ne e pranojmë këmbën e saldimit kf= 12 mm, e cila është e barabartë me këmbën maksimale të lejuar kf, max = 1.2 tt= 1.2 1 = 12 mm.
4.5.4. Llogaritja e brinjëve të përforcimit të pllakave
Për bazën e projektuar, nevoja për vendosjen e ngurtësuesve
nuk ka pllakë bazë në seksionin e kantierit, prandaj llogaritja jepet si shembull për opsionet e tjera të projektimit për bazën e kolonës (shih Fig. 4.16, a) .M r dhe Pyetjer sipas formulës
ku σ = Mr/Wr = 6Mr/(trhr 2) = 6 · 270 / (1 · 10 2) = 16.2 kN / cm 2;
τ = Pyetjer/(trhr) = 108 / (1 · 10) = 10.8 kN / cm 2.
Brinja pranohet.
Ne kontrollojmë qepjet e salduara që bashkojnë brinjën me traversën (shufrën) e kolonës për sforcimet e qethjes që rezultojnë nga përkulja dhe prerja.
Caktoni këmbën e shtresës kf= 10 mm
Ne kontrollojmë forcën e prerjes së një qepje të bërë nga saldimi i mekanizuar (gjatësia e llogaritur e qepjes lw = hr- 1 = 10 - 1 = 9 cm:
Ne kontrollojmë forcën e qepjeve përgjatë kufirit të bashkimit:
Këmba e kërkuar e saldimeve për bashkimin e brinjëve në pllakën bazë
kf = Pyetjer/ = 108 / = 0.77 cm.
Pranoni këmbën e shtresës kf= 8 mm
Ne e lidhim shufrën e kolonës në pllakën bazë me një shtresë strukturore me një këmbë 7 mm (kur bashkojmë fletët t max = tfq= 30 mm)
Lidhja e trarëve me kolonat mund të jetë falas(artikuluar) dhe e ashpër... Çiftëzimi i lirshëm transferon vetëm ngarkesa vertikale. Bashkimi i ngurtë formon një sistem kornizë të aftë të thithë forcat horizontale dhe të zvogëlojë momentin e projektimit në trarët. Në këtë rast, trarët ngjiten me kolonën nga ana.
Me një çiftim falas, trarët vendosen në kolonën nga lart, gjë që siguron lehtësinë e instalimit.
Në këtë rast, koka e kolonës përbëhet nga një pllakë dhe brinjë që mbështesin pllakën dhe transferojnë ngarkesën në shiritin e kolonës (Fig.).
Nëse ngarkesa transferohet në kolonë përmes skajeve të bluar të brinjëve mbështetës të trarëve të vendosur afër qendrës së kolonës, atëherë pllaka e kokës mbështetet nga poshtë me brinjë që kalojnë nën brinjët mbështetëse të trarëve (Fig. A dhe b)
Oriz. Kokat e kolonave kur mbështesin trarët nga lart
Brinjët e kokës janë ngjitur në pllakën bazë dhe në degët e kolonës me një shufër ose në murin e kolonës me një shufër të fortë. Qepjet që mbajnë brinjën e kokës në pjatë duhet të përballojnë presionin e plotë në kokë. Kontrolloni ato duke përdorur formulën
. (8)
Lartësia e brinjës së kokës përcaktohet nga gjatësia e kërkuar e qepjeve që transferojnë ngarkesën në shiritin e kolonës (gjatësia e qepjeve nuk duhet të kalojë 85 ∙ β w ∙ k f:
. (9)
Trashësia e brinjës së kokës përcaktohet nga gjendja e rezistencës ndaj thërrmimit nën presion të plotë mbështetës
, (10)
ku është gjatësia e sipërfaqes së thërrmuar, e barabartë me gjerësinë e brinjës mbështetëse të rrezes plus dy trashësi të pllakës së kokës së kolonës.
Pasi të keni caktuar trashësinë e brinjës, duhet ta kontrolloni atë për një prerje duke përdorur formulën:
. (11)
Me trashësi të vogla të mureve të kanaleve të kolonës përmes dhe mureve të kolonës së fortë, ato gjithashtu duhet të kontrollohen për një prerje në pikën ku brinjët janë ngjitur në to. Theshtë e mundur që muri të bëhet më i trashë brenda lartësisë së kokës.
Për t'i dhënë ngurtësi brinjëve që mbështesin pllakën bazë dhe për të forcuar muret e shiritit të kolonës kundër shtrembërimit në vendet ku transmetohen ngarkesa të mëdha të përqendruara, brinjët vertikale që marrin ngarkesën janë të përshtatura nga poshtë me brinjë horizontale.
Pllaka bazë e kokës transmeton presion nga struktura mbivendosëse në brinjët e kokës dhe shërben për fiksimin e trarëve në kolona me bulona montimi që rregullojnë pozicionin e projektimit të trarëve.
Trashësia e pllakës bazë merret në mënyrë konstruktive në intervalin 20-25 mm.
Me një fund kolone të bluar, presioni nga trarët transmetohet përmes pllakës bazë direkt në brinjët e kokës. Në këtë rast, trashësia e qepjeve që lidhin pllakën me brinjët, si dhe degët e kolonës, caktohet në mënyrë strukturore.
Nëse rrezja është ngjitur në kolonë nga ana (fig.), Reagimi vertikal transmetohet përmes brinjës mbështetëse të rrezes në tryezë, e cila është ngjitur në fllanxhat e kolonës. Fundi i brinjës mbështetëse të rrezes dhe skaji i sipërm i tryezës janë bashkangjitur. Trashësia e tryezës merret 20-40 mm më shumë se trashësia e brinjës mbështetëse të rrezes.
Oriz. Mbështetja e rrezes në kolonë nga ana
Këshillohet që saldimi i tryezës në kolonën nga tre anët.
Për të parandaluar që rrezja të varet në bulona dhe të qëndrojë fort në tryezën mbështetëse, brinjët mbështetëse të rrezes janë ngjitur në shufrën e kolonës me bulona, diametri i së cilës duhet të jetë 3 deri në 4 mm më pak se diametri i vrimave.
Leksion 13
Fermat. Karakteristikat e përgjithshme dhe klasifikimi
Trusha është një sistem shufrash të ndërlidhur në nyje dhe që formojnë një strukturë gjeometrikisht të pandryshueshme. Demet janë të sheshta (të gjitha shufrat janë në të njëjtin plan) dhe hapësinor.
I sheshtë mbathjet (Fig. a) mund të perceptojnë ngarkesën e aplikuar vetëm në rrafshin e tyre, dhe duhet të fiksohen nga rrafshi i tyre me lidhëse ose elementë të tjerë. Truset hapësinore (Fig. B, c) formojnë një rreze të ngurtë hapësinore, të aftë për të perceptuar një ngarkesë që vepron në çdo drejtim. Çdo skaj i një shufre të tillë është një çarçaf i sheshtë. Një shembull i një rreze hapësinore është një strukturë kullë (Fig. D).
Oriz. Lëmbe të sheshta (a) dhe hapësinore (b, c, d)
Elementet kryesore të truseve janë rripa që formojnë skicën e çarjes dhe një grilë e përbërë nga mbajtëse dhe rafte (Fig.).
1 - rrip i sipërm; 2 - rrip i poshtëm; 3 - tela; 4 - raft
Oriz. Elementet e fermës
Distanca midis nyjeve të rripit quhet panel ( d ), distanca midis mbështetësve - hapësira ( l ), distanca midis akseve (ose skajeve të jashtme) të akordeve - lartësia e çarjes ( h f).
Rripat e trungut punojnë kryesisht në forcat dhe momentin gjatësor (të ngjashëm me rripat e trarëve të ngurtë); grilë e çarjes kryesisht percepton forcën e prerjes.
Lidhjet e elementeve në nyje kryhen duke bashkuar drejtpërdrejt disa elementë me të tjerët (Fig.a) ose duke përdorur gungë nyjore (Fig.b) . Në mënyrë që shufrat e trungut të punojnë kryesisht në forcat boshtore, dhe ndikimi i momenteve mund të neglizhohet, elementët e trungut janë të përqendruar përgjatë akseve që kalojnë nëpër qendrat e gravitetit.
a - me mbështetjen e drejtpërdrejtë të elementeve të grilës në rrip;
b - kur lidhni elemente duke përdorur një grumbull
Oriz. Nyjet e fermës
Mjetet klasifikohen sipas skemës statike, skicës së rripave, sistemit të grilës, metodës së lidhjes së elementeve në nyjet, madhësisë së përpjekjes në elemente. Sipas skemës statike çarçafët janë (Fig.): rreze (e ndarë, e vazhdueshme, konsol), e harkuar, me kornizë dhe me kabllo.
Ndarja e rrezes sistemet (fig.a) përdoren në veshjet e ndërtesave, urat. Ato janë të lehta për tu prodhuar dhe instaluar, nuk kërkojnë njësi mbështetëse komplekse, por konsumojnë shumë metale. Me hapësira të mëdha (më shumë se 40 m), çarçafët e ndarë janë të mëdhenj dhe ato duhet të mblidhen nga elementë të veçantë gjatë montimit. Me numrin e hapësirave të mbivendosura, përdoren dy ose më shumë i paprerë fermat (fig. b). Ato janë më ekonomike për sa i përket konsumit të metaleve dhe kanë ngurtësi më të madhe, gjë që u lejon atyre të zvogëlohen në lartësi. Por gjatë zgjidhjes së mbështetësve, në çarjet e vazhdueshme, lindin përpjekje shtesë, prandaj përdorimi i tyre me themele të dobëta të uljes nuk rekomandohet. Përveç kësaj, instalimi i strukturave të tilla është i ndërlikuar.
a - rreze e ndarë; 6 - rreze e vazhdueshme; c, f - tastierë;
g - kornizë; d - harkuar; g - kabllo -qëndroi; h - e kombinuar :
Oriz. Sistemet e trungjeve
Konsol fermat (Fig. c, e) përdoren për derdhje, kulla, mbështetëse të linjave të energjisë elektrike. I përshtatur sistemet (Fig. e) janë ekonomike për sa i përket konsumit të çelikut, kanë dimensione më të vogla, por janë më të komplikuara gjatë instalimit.Përdorimi i tyre është racional për ndërtesat me hapësirë të madhe. Aplikacion i harkuar sistemet (Fig. e), megjithëse kursen çelik, çon në një rritje të vëllimit të dhomës dhe sipërfaqes së strukturave mbyllëse.Përdorimi i tyre është kryesisht për shkak të kërkesave arkitekturore. V me kabllo mbathjet (Fig. g), të gjitha shufrat punojnë vetëm në tension dhe mund të bëhen nga elementë fleksibël, siç janë kabllot e çelikut. Shtrirja e të gjithë elementëve të çarçafëve të tillë arrihet duke zgjedhur formën e akordeve dhe grilës, si dhe duke krijuar para-stresues. Puna vetëm në tension lejon përdorimin e plotë të vetive të fortësisë së lartë të çelikut, pasi çështjet e stabilitetit janë hequr. Demet me kabllo janë racionale për pllakat me hapësirë të gjatë dhe në ura. Përdoren gjithashtu sisteme të kombinuara, të përbëra nga një rreze, e mbështetur nga poshtë me një çarje ose mbajtëse, ose nga lart nga një hark (Fig. H). Këto sisteme janë të lehta për tu prodhuar (për shkak të më pak elementeve) dhe janë racionale në strukturat e rënda, si dhe në strukturat me ngarkesa lëvizëse. Përdorimi i sistemeve të kombinuara është shumë efektiv kur përforconi strukturat, për shembull, përforcimin e një rrezeje, me kapacitet mbajtës të pamjaftueshëm, me një çarje ose mbështetëse.
Varet nga skicat e rripave mbathjet ndahen në segmentale, poligonale, trapezoidale, me rripa paralel dhe trekëndësh (Fig.).
Më ekonomike në aspektin e konsumit të çelikut është trungu i përshkruar nga diagrami i momentit. Për një sistem rreze me një hapësirë me një ngarkesë të shpërndarë në mënyrë uniforme, kjo është segmentale një çarje me një rrip parabolik (Fig. a ). Sidoqoftë, forma e lakuar e rripit rrit kompleksitetin e prodhimit, prandaj, këto çarje praktikisht nuk përdoren aktualisht.
Më e pranueshme është poligonale skicë (Fig. b) me një thyerje të rripit në secilën nyje. Ajo korrespondon mjaft ngushtë me skicën parabolike të diagramit të momentit, nuk kërkon prodhimin e elementeve të lakuar. Demet e tilla ndonjëherë përdoren për të kapur hapësira të mëdha dhe në ura.
a - segment; b - poligonal; në - trapezoidale; d - me rripa paralel; e, f, g, dhe - trekëndësh
Oriz. Skicat e rripit të trungut:
Fermat trapezoidale skicat (Fig. c) kanë avantazhe të projektimit kryesisht për shkak të thjeshtimit të nyjeve. Përveç kësaj, përdorimi i çarçafëve të tillë në çati ju lejon të organizoni një njësi të ngurtë të kornizës, e cila rrit ngurtësinë e kornizës.
Fermat me rripa paralele (Fig. D) kanë gjatësi të barabartë të elementeve të grilës, rregullimin e njëjtë të nyjeve, përsëritshmërinë më të madhe të elementeve dhe pjesëve dhe mundësinë e bashkimit të tyre, gjë që kontribuon në industrializimin e prodhimit të tyre.
Fermat trekëndësh skicat (Fig. e, f, g, i) janë racionale për sistemet konsol, si dhe për sistemet e rrezeve me një ngarkesë të koncentruar në mes të hapësirës (trungjeve). Me një ngarkesë të shpërndarë, mbathjet trekëndore kanë një rritje të konsumit të metaleve. Përveç kësaj, ata kanë një numër disavantazhesh të projektimit. Asambleja mbështetëse e mprehtë është komplekse dhe lejon vetëm çiftëzimin e artikuluar me kolonat. Mbështjellësit e mesëm rezultojnë të jenë jashtëzakonisht të gjatë dhe seksioni i tyre kryq duhet të zgjidhet sipas fleksibilitetit maksimal, gjë që shkakton një shpenzim të tepërt të metalit.
Me metodën e lidhjes së elementeve në nyjet, çarmat ndahen në të salduara dhe të bulonuara. Lidhjet e thërrmuara u përdorën gjithashtu në strukturat e prodhuara para viteve 50. Llojet kryesore të çarçafëve janë ngjitur. Lidhjet e bulonave, si rregull, në bulona me forcë të lartë përdoren në kuvende.
Përpjekja më e lartë maksimale në mënyrë konvencionale bëjnë dallimin midis çarcelave të lehta me pjesë elementesh nga profile të thjeshta të mbështjellura ose të përkulura (me përpjekje në shufra N< 3000 kN) dhe trungje të rënda me seksion kryq (N> 3000 kN).
Efikasiteti i trungjeve mund të rritet duke i stresuar ato.
Sistemet e rrjetit të kanalit
Sistemet e grilave të përdorura në çarcela janë treguar në fig.
a - trekëndësh; b - trekëndësh me rafte; c, d - diagonale; d - çantë; e - kryq; g - kryq; dhe - rombike; k - gjysmë -pjerrësi
Oriz. Sistemet e rrjetit të kanalit
Zgjedhja e llojit të grilës varet nga skema e aplikimit të ngarkesës, forma e akordeve dhe kërkesat e projektimit. Për të siguruar kompaktësinë e nyjeve, këndi midis mbajtësve dhe akordit preferohet të jetë brenda 30 ... 50 0.
Sistemi trekëndësh grilë (Fig. a) ka gjatësinë totale më të vogël të elementeve dhe numrin më të vogël të nyjeve. Bëni dallimin midis fermave me duke u ngjitur dhe poshtë mbajtëse mbështetëse.
Në vendet ku aplikohen ngarkesa të përqendruara (për shembull, në vendet ku mbështeten traversat e çatisë), mund të instalohen mbështetëse ose varëse shtesë (Fig. B). Këto mbështetëse shërbejnë gjithashtu për të zvogëluar gjatësinë e llogaritur të rripit. Shiritat dhe pezullimet funksionojnë vetëm për ngarkesat lokale.
Disavantazhi i një grilë trekëndore është prania e mbajtëseve të ngjeshura të gjata, e cila kërkon konsum shtesë të çelikut për të siguruar qëndrueshmërinë e tyre.
V diagonale grilë (Fig. c, d) të gjitha mbajtëset kanë përpjekje të një shenje, dhe mbështetëset - një tjetër. Grila diagonale është më shumë metal-konsumuese dhe kërkon punë në krahasim me atë trekëndësh, pasi gjatësia totale e elementeve të grilës është më e madhe dhe ka më shumë nyje në të. Përdorimi i një grilë diagonale është i këshillueshëm për lartësi të ulëta të trungut dhe ngarkesa të mëdha nyjore.
Sprengel grilë (Fig. e) përdoret për aplikimin jashtë nyjes së ngarkesave të koncentruara në akordin e sipërm, si dhe kur është e nevojshme të zvogëlohet gjatësia e kordës së llogaritur. Moreshtë më shumë punë intensive, por mund të sigurojë një ulje të konsumit të çelikut.
Kryq grilë (Fig. e) përdoret kur ngarkesa në çarje zbatohet si në njërën ashtu edhe në drejtimin tjetër (për shembull, ngarkesa e erës). Në fermat me rripa T, mund të përdorni kryq grilë (Fig. g) nga qoshet e vetme me mbajtëse që fiksohen drejtpërdrejt në murin e shiritit T.
Rombikedhe gjysmë të pjerrët grilat (fig. i, j) për shkak të dy sistemeve të mbajtëseve kanë ngurtësi të madhe; këto sisteme përdoren në ura, kulla, direkë, lidhje për të zvogëluar gjatësinë e llogaritur të shufrave.
Llojet e seksioneve të shiritit të trungut
Për sa i përket konsumit të çelikut për shufrat e trungut të ngjeshur, më efektivi është një seksion tubular me mure të hollë (Fig. A). Një tub i rrumbullakët ka shpërndarjen më të favorshme të materialit për elementët e ngjeshur në lidhje me qendrën e gravitetit dhe, nëse zona e seksionit kryq është e barabartë me profilet e tjera, ka rrezen më të madhe të rrotullimit (i ≈ 0.355d), e njëjtë në të gjitha drejtime, gjë që bën të mundur marrjen e një shufre me fleksibilitetin më të vogël. Përdorimi i tubave në trungje jep kursime në çelik deri në 20 ... 25%.
Oriz. Llojet e seksioneve të elementeve të formave të lehta
Avantazhi i madh i tubave të rrumbullakët është thjeshtimi i tyre i mirë. Për shkak të kësaj, presioni i erës mbi ta është më pak, gjë që është veçanërisht e rëndësishme për strukturat e larta të hapura (kulla, direkte, vinça). Ngrica dhe lagështia mbajnë pak në tuba, kështu që ato janë më rezistente ndaj korrozionit, ato janë të lehta për t'u pastruar dhe pikturuar. E gjithë kjo rrit qëndrueshmërinë e strukturave me tuba. Për të parandaluar gërryerjen, zgavrat e brendshme të tubit duhet të vulosen.
Seksionet drejtkëndore të përkulura të mbyllura (Fig. B), lejojnë thjeshtimin e nyjeve të konjugimit të elementeve. Sidoqoftë, mbathjet nga profilet e mbyllura të përkulura me montime jo-gusetë kërkojnë saktësi të lartë prodhimi dhe mund të kryhen vetëm në fabrika të specializuara.
Deri kohët e fundit, montimet e lehta ishin projektuar kryesisht nga dy qoshe (Fig. C, d, e, f). Seksione të tilla kanë një gamë të gjerë fushash, janë të përshtatshme për hartimin e nyjeve në gusha dhe bashkimin e strukturave ngjitur me trungje (grila, panele çati, lidhje). Një disavantazh i rëndësishëm i kësaj forme konstruktive janë; një numër i madh i elementeve me madhësi të ndryshme standarde, një konsum i konsiderueshëm i metalit për pjerrësi dhe guarnicione, një intensitet i lartë i prodhimit të punës dhe prania e një hendeku midis qosheve, gjë që kontribuon në gërryerje. Shufrat me një seksion me dy qoshe të bëra nga një shirit T nuk janë efektive në ngjeshje.
Me një forcë relativisht të vogël, shufrat e trungut mund të bëhen nga qoshe të vetme (Fig. G). Një seksion i tillë është më i lehtë për t’u prodhuar, veçanërisht me montimet pa grumbull, pasi ka më pak pjesë montimi, nuk ka lojëra elektronike të mbyllura për pastrim dhe lyerje.
Përdorimi i çarjeve të Demi për rripa (Fig. I) lejon thjeshtimin e ndjeshëm të nyjeve. Në një fermë të tillë, qoshet e mbajtëseve dhe rafteve mund të ngjiten direkt në murin e markës pa gungë. Kjo përgjysmon numrin e pjesëve të montimit dhe zvogëlon kompleksitetin e prodhimit:
Nëse rripi i trungut funksionon, përveç forcës boshtore, dhe për lakimin (me transferim të ngarkesës jashtë nyjës), është racionale që të ketë një seksion kryq të bërë nga një rreze I ose dy kanale (Fig. K, l )
Shumë shpesh, pjesët e elementeve të trungut merren nga lloje të ndryshme të profileve: rripa të rrezeve I, një grilë e profileve të mbyllura të përkulura, ose rripa të shiritave T, një grilë me qoshe të çiftuara ose të vetme. Kjo zgjidhje e kombinuar rezulton të jetë më racionale.
Elementet e trungut të ngjeshur duhet të projektohen që të jenë njësoj të qëndrueshëm në dy drejtime reciprokisht pingul. Me të njëjtat gjatësi të llogaritura l x = = l y ky kusht plotësohet nga seksionet e tubave të rrumbullakët dhe profilet katrore të përkulura të mbyllura /.
Në fermat e qosheve të çiftuara, rrezet e ngushta të rrotullimit (i x ≈ i y) kanë qoshe të pabarabartë të vendosura së bashku nga rafte të mëdhenj (Fig. D). Nëse gjatësia e llogaritur në rrafshin e çarjes është dy herë më e vogël se ajo nga rrafshi (për shembull, në prani të një trungu), është racionale të kryqëzohet nga kënde të pabarabarta të krijuara së bashku nga rafte të vegjël (Fig. E), meqenëse në këtë rast iy ≈ 2i x.
Shufrat e çarcelave të rënda ndryshojnë nga ato të lehta në seksione më të fuqishme dhe të zhvilluara, të përbëra nga disa elementë (Fig.).
Oriz. Seksioni i llojeve të elementeve të çarjeve të rënda
Përcaktimi i gjatësisë së llogaritur të shufrave të çarjes
Kapaciteti mbajtës i anëtarëve të ngjeshur varet nga gjatësia e tyre e llogaritur:
l ef = μ × l, (1)
ku c - koeficienti i zvogëlimit të gjatësisë, në varësi të metodës së fiksimit të skajeve të shufrës;
l- gjatësia gjeometrike e shiritit (distanca midis qendrave të nyjeve ose pikave të ankorimit nga kompensimi).
Ne nuk e dimë paraprakisht në cilin drejtim do të ndodhë shtrembërimi i shufrës kur humbet stabiliteti: në rrafshin e çarjes ose në drejtimin pingul. Prandaj, për anëtarët e ngjeshur, është e nevojshme të njihni gjatësitë e llogaritura dhe të kontrolloni qëndrueshmërinë në të dy drejtimet. Shufrat fleksibël të shtrirë mund të varen nën peshën e tyre, ato mund të dëmtohen lehtësisht gjatë transportit dhe instalimit, dhe nën ngarkesa dinamike ato mund të dridhen, kështu që fleksibiliteti i tyre është i kufizuar. Për të kontrolluar fleksibilitetin, është gjithashtu e nevojshme të dini gjatësinë e llogaritur të shufrave të shtrirë.
Duke përdorur shembullin e një ferme mahi të një ndërtese industriale me një fener (Fig.), Ne do të shqyrtojmë metodat për përcaktimin e gjatësisë së vlerësuar. Përkulja e mundshme e rripave të trungut me humbjen e qëndrueshmërisë në rrafshin e saj mund të ndodhë midis nyjeve (Fig. A).
Prandaj, gjatësia e llogaritur e akordit në rrafshin e trungut është e barabartë me distancën midis qendrave të nyjeve (μ = 1). Forma e shtrëngimit nga rrafshi i çarjes varet nga pikat në të cilat rripi është i fiksuar kundër zhvendosjes. Nëse panelet prej metali të ngurtë ose betoni të përforcuar vendosen përgjatë akordit të sipërm, ngjiten ose ngjiten në akord, atëherë gjerësia e këtyre paneleve (zakonisht e barabartë me distancën midis nyjeve) përcakton gjatësinë e kordës së llogaritur. Nëse një dysheme e profilizuar përdoret si një mbulesë çati, e lidhur direkt me rripin, atëherë rripi sigurohet kundër shtrëngimit përgjatë gjithë gjatësisë së tij. Kur mbuloni përgjatë brezave, gjatësia e llogaritur e akordit nga rrafshi i çarjes është e barabartë me distancën midis brezave të fiksuar kundër zhvendosjes në planin horizontal. Nëse gërshetat nuk janë të fiksuara me lidhëse, atëherë ato nuk mund të parandalojnë që korda të zhvendosë trungun dhe gjatësia e llogaritur e akordit do të jetë e barabartë me të gjithë hapësirën e çarjes. Në mënyrë që brezat të sigurojnë rripin, është e nevojshme të vendosni lidhje horizontale (Fig. B) dhe t'i lidhni ato me ta. Hapësira ndarëse duhet të vendosen në zonën e mbulimit nën fener.
a - deformimi i akordit të sipërm me humbjen e stabilitetit në rrafshin e çarjes; b, c - njëjtë, nga rrafshi i çarjes; d - deformimi i grilës
Oriz. Për të përcaktuar gjatësinë e llogaritur të elementeve të trungut
Kështu, gjatësia e llogaritur e akordit nga rrafshi i çarjes është përgjithësisht e barabartë me distancën midis pikave të fiksuara kundër zhvendosjes. Panelet e çatisë, gërshetat, mbajtëset dhe ndarësit mund të shërbejnë si elementët që sigurojnë rripin. Gjatë procesit të instalimit, kur elementët e çatisë nuk janë instaluar ende për të siguruar çarçafin, lidhjet ose mbështetëset e përkohshme mund të përdoren nga rrafshi i tyre.
Kur përcaktoni gjatësinë e llogaritur të elementeve të grilës, ngurtësia e nyjeve mund të merret parasysh. Në rast të humbjes së stabilitetit, elementi i ngjeshur tenton të rrotullojë nyjen (Fig. D). Shufrat ngjitur me këtë nyje i rezistojnë përkuljes. Rezistenca më e madhe ndaj rrotullimit të nyjës sigurohet nga shufrat e shtrirë, pasi deformimi i tyre nga përkulja çon në një ulje të distancës midis nyjeve, ndërsa kjo distancë duhet të rritet nga forca kryesore. Shufrat e ngjeshur janë dobët rezistente ndaj lakimit, pasi deformimet nga rrotullimi dhe forca boshtore drejtohen në një drejtim dhe, përveç kësaj, ata vetë mund të humbasin stabilitetin. Kështu, shufrat më të shtrirë janë ngjitur me nyjen dhe më të fuqishme janë, d.m.th. sa më e madhe të jetë ngurtësia e tyre lineare, aq më e madhe është shkalla e kapjes së shiritit në fjalë dhe aq më e vogël është gjatësia e saj e llogaritur. Efekti i shufrave të ngjeshur në kapjen është i papërfillshëm.
Rripi i ngjeshur është i kapur dobët në nyjet, pasi ngurtësia lineare e elementeve të grilës së shtrirë ngjitur me nyjen është e ulët. Prandaj, kur përcaktoni gjatësinë e llogaritur të akordeve, ne nuk morëm parasysh ngurtësinë e nyjeve. Po kështu edhe për mbajtëset dhe mbështetëset mbështetëse. Për ta, gjatësitë e llogaritura, si dhe për rripat, janë të barabarta me atë gjeometrike, d.m.th. distanca midis qendrave të nyjeve.
Për elementët e tjerë të grilës, skema e mëposhtme është miratuar. Në nyjet e akordit të sipërm, shumica e elementeve janë të ngjeshur dhe masa e shtrëngimit është e vogël. Këto nyje mund të konsiderohen të varura. Në nyjet e rripit të poshtëm, shumica e elementeve që konvergojnë në nyje janë të shtrirë. Këto nyje janë të përmbajtura me elasticitet.
Shkalla e shtrëngimit varet jo vetëm nga shenja e forcave të shufrave ngjitur me elementin e ngjeshur, por edhe nga modeli i montimit. Në prani të një gomari që shtrëngon nyjën, shtrëngimi është më i madh, prandaj, sipas normave, në çarçafët me grykë nyje (për shembull, nga qoshet e çiftëzuara), gjatësia e llogaritur në rrafshin e çarjes është 0.8 l, dhe në trungje me elementë mbështetës nga njëra anë në tjetrën, pa grykë nyje-0.9 l .
Në rast të humbjes së stabilitetit nga rrafshi i çarjes, shkalla e shtrëngimit varet nga ngurtësia rrotulluese e akordeve. Gusets nga rrafshi i tyre janë fleksibël dhe mund të konsiderohen si mentesha fletësh. Prandaj, në trungje me nyje në gussets, gjatësia e llogaritur e elementeve të grilës është e barabartë me distancën midis nyjeve l 1 Në çarçafët me akordë të bërë nga profile të mbyllura (tuba të rrumbullakët ose drejtkëndëshe) me ngurtësi të madhe rrotulluese, koeficienti i zvogëlimit të gjatësisë së llogaritur mund të merret i barabartë me 0.9.
Tabela tregon gjatësitë e llogaritura të elementeve për rastet më të zakonshme të çarjeve të sheshta.
Tabela - Gjatësia e vlerësuar e elementeve të trungut
Shënim. l- gjatësia gjeometrike e elementit (distanca midis qendrave të nyjeve); l 1 - distanca midis qendrave të nyjeve, e fiksuar nga zhvendosja nga rrafshi i çarjes (rripat e trungjeve, lidhjet, pllakat e mbulimit, etj.).
Përzgjedhja e seksionit kryq të elementeve të ngjeshur dhe të shtrirë
Përzgjedhja e seksionit të elementeve të ngjeshur
Përzgjedhja e seksioneve të elementeve të trungut të ngjeshur fillon me përcaktimin e zonës së kërkuar nga gjendja e stabilitetit
, (2)
.
1) Mund të merret paraprakisht për rripa të çarcelave të lehta l = 60 - 90 dhe për grilë l = 100 - 120. Vlerat më të mëdha të fleksibilitetit pranohen me më pak përpjekje.
2) Sipas zonës së kërkuar, një profil i përshtatshëm zgjidhet nga asortimenti, përcaktohen karakteristikat aktuale gjeometrike të tij A, i x, i y.
3) Gjeni l x = l x / i x dhe l y = l y / i y , për më shumë fleksibilitet, specifikoni koeficientin j.
4) Bëni kontrollin e qëndrueshmërisë sipas formulës (2).
Nëse fleksibiliteti i shufrës ishte vendosur më parë gabimisht dhe testi tregoi një mbivlerësim ose një nënvlerësim domethënës (më shumë se 5-10%), atëherë pjesa korrigjohet, duke marrë një vlerë të ndërmjetme midis vlerës së paracaktuar dhe asaj aktuale të fleksibilitetit. Zakonisht përafrimi i dytë godet objektivin.
Shënim. Stabiliteti lokal i elementeve të ngjeshur të bërë nga seksione të mbështjellë mund të konsiderohet i siguruar, pasi nga kushtet e rrotullimit trashësia e fllanxhave dhe mureve të profileve është më e madhe se ajo e kërkuar nga kushtet e stabilitetit.
Kur zgjidhni llojin e profileve, duhet të mbani mend se një seksion racional është ai që ka të njëjtin fleksibilitet si në planin ashtu edhe nga rrafshi i trungut (parimi i stabilitetit të barabartë), prandaj, kur caktoni profile, duhet të kushtojini vëmendje raportit të gjatësisë së llogaritur. Për shembull, nëse hartojmë një trung nga qoshet dhe gjatësitë e llogaritura të një elementi në aeroplan dhe jashtë aeroplanit janë të njëjta, atëherë është racionale të zgjedhim qoshe të pabarabartë dhe t'i vendosim ato së bashku me rafte të mëdhenj, pasi në këtë rast ix Po, dhe për l x = = l y λ x ≈ λ y. Nëse gjatësia e llogaritur nga rrafshi l y është dyfishi i gjatësisë së llogaritur në rrafsh l x (për shembull, rripi i sipërm në zonën nën fener), atëherë një pjesë e dy qosheve të pabarabartë të vendosura së bashku nga rafte të vegjël do të jetë më racionale, pasi në këtë rast i x ≈ 0.5 × i y dhe në l x = 0.5 l y λ x ≈ λ y . Për elementët e grilës në l x = 0.8 l y më racionalja do të jetë një pjesë me kënde të barabarta. Për akordet e trungjeve, është më mirë të hartoni një seksion nga qoshet e pabarabartë, të vendosur së bashku me rafte më të vegjël, në mënyrë që të siguroni ngurtësi më të madhe nga rrafshi kur ngrini çarçafin.
Zgjedhja e seksionit të elementeve të shtrirë
Zona e kërkuar e seksionit tërthor të shiritit të tendës së shtrirë përcaktohet nga formula
. (3)
Pastaj, sipas asortimentit, zgjidhet një profil që ka vlerën më të afërt të zonës më të madhe. Verifikimi i seksionit të pranuar nuk kërkohet në këtë rast.
Përzgjedhja e seksionit kryq të shufrave sipas shkëlqimit të tyre përfundimtar
Elementet e trungut duhet të projektohen, si rregull, nga anëtarë të ngurtë. Ngurtësia është veçanërisht e rëndësishme për anëtarët e ngjeshur, gjendja kufizuese e së cilës përcaktohet nga humbja e stabilitetit. Prandaj, për elementët e ngjeshur të trungjeve në SNiP, kërkesat për fleksibilitetin maksimal janë vendosur më të rrepta sesa në dokumentet rregullatore të huaja. Fleksibiliteti përfundimtar për elementët dhe lidhjet e trungut të ngjeshur varet nga qëllimi i shiritit dhe shkalla e ngarkimit të tij: ku N - forca e projektimit, j × R y × g c - kapaciteti mbajtës.
Shufrat e shtrirë gjithashtu nuk duhet të jenë shumë fleksibël, veçanërisht kur i nënshtrohen ngarkesave dinamike. Nën ngarkesat statike, fleksibiliteti i anëtarëve të shtrirë është i kufizuar vetëm në rrafshin vertikal. Nëse anëtarët e shtrirë janë të stresuar paraprakisht, fleksibiliteti i tyre nuk është i kufizuar.
Një numër shufrash në çarjet e lehta kanë sforcime të ulëta dhe për këtë arsye sforcime të ulëta. Seksionet e këtyre shufrave zgjidhen sipas fleksibilitetit të tyre përfundimtar. Shufra të tillë zakonisht përfshijnë shtylla shtesë në një grilë trekëndore, mbajtëse në panelet e mesme të çarjeve, elementë lidhës, etj.
Njohja e gjatësisë së llogaritur të shiritit l ef dhe vlerën e fleksibilitetit kufizues l pr, ne përcaktojmë rrezen e kërkuar të rrotullimit i tr = l ef / l tr. Duke e përdorur atë në asortiment, zgjidhni seksionin me zonën më të vogël.
Baza e kolonës - pjesa e poshtme e kolonës që transferon ngarkesën në themel.
Bazat e kolonave duhet të kryejnë detyrat e mëposhtme: 1) Fiksoni me siguri pjesën e poshtme të shiritit të kolonës në themel, 2) Perceptoni ngarkesat nga shiriti i kolonës dhe shpërndajeni atë në zonën e themelit. Themelet zakonisht bëhen nga betoni monolit ose i parapërgatitur.
Oriz. 1. Bazë e varur në mënyrë konvencionale.
Përdoret për kolonat e ngjeshura në mënyrë qendrore. Përbëhet nga një pllakë bazë në të cilën është montuar skaji i bluar i shiritit.
Oriz. 2. Baza e ngurtë
Baza e ngurtë në rrafshin e bulonave të ankorimit dhe artikuluar nga rrafshi i bulonave të ankorimit. Përdoret për postime me gjysmë druri, etj. Përbëhet nga një pllakë bazë, e cila është e ankoruar në themel me bulona spirancë.
Oriz. 3. Baza e ngurtë
Përdoret për shtyllat e lakimit të ngjeshjes. Përbëhet nga një pllakë bazë, e cila është e ankoruar në themel me bulona spirancë.
Oriz. 4. Baza e menteshës.
Përdoret për kolonat e ngjeshura në mënyrë qendrore. Përbëhet nga një pllakë bazë, e cila është e ankoruar në themel me bulona spirancë.
Oriz. 5. Baza e ngurtë
Përdoret për shtyllat e lakimit të ngjeshjes. Përbëhet nga një pllakë bazë me shirita, e cila është e ankoruar në themel me bulona spirancë.
KOLONAT E ÇELIKUT
ND BRTIMET DHE STRUKTURAT
Kolonat e ngjeshura në qendër përdoren për të ruajtur dyshemetë dhe mbulesat e ndërtesave, platformat e punës dhe mbikalimet. Struktura e kolonës përbëhet nga një shufër vetë dhe pajisje mbështetëse - një kokë dhe një bazë. Strukturat mbivendosëse të ndërtesës që ngarkojnë drejtpërdrejt pjesën e kolonës në kokë, shufra e kolonës transferon ngarkesën nga koka në bazë dhe është elementi kryesor strukturor, dhe baza transferon të gjithë ngarkesën e marrë nga shufra në themel.
Llojet e kolonave
Ekzistojnë tre lloje të kolonave të përdorura në ndërtimin e kornizave:
- kolona me seksion kryq konstant;
- kolona me seksion kryq të ndryshueshëm (shkallëzuar);
- kolona të tipit të veçantë.
Kolonat e seksionit kryq të vazhdueshëm përdoren në ndërtesa pa vinça dhe në ndërtesa me mundësinë e përdorimit të mekanizmave elektrikë të ngritjes lart dhe të urës me një kapacitet ngritës deri në 20 ton, si rregull, me një lartësi të dobishme nga niveli i dyshemesë në pjesën e poshtme të trungjeve të jo më shumë se 12 m.
Kur përdorni vinça me një kapacitet ngritës prej më shumë se 15 ton, kolona të shkallëzuara Përbëhet nga dy pjesë, pjesa e sipërme është zakonisht një rreze I e ngjitur ose e mbështjellë, pjesa e poshtme përbëhet nga një tendë dhe këmbë vinçi që janë të lidhura me njëra-tjetrën ose me lidhëse në formën e një fletë të fortë ose përmes një rrjeti të nxehtë -kënde të rrotulluara.
Kolona të veçanta përdoren në ndërtesa me vinça me një kapacitet ngritës prej më shumë se 150 ton dhe një lartësi prej 15-20 m. Këndi i hip dhe vinçi në një strukturë të tillë janë të ndërlidhura nga një seri dërrasash horizontale, fleksibël në rrafshin vertikal, për shkak të të cilave ka një ndarje të perceptimit të ngarkesave, stenda e vinçit percepton vetëm forcën vertikale nga vinçi i urës, dhe dega e kofshës mbledh të gjitha ngarkesat nga korniza dhe mbulesa e ndërtesës.
Seksionet e kolonave
Shufrat e kolonave janë bërë nga rreze të vetme me fllanxha të gjera ose janë bërë nga disa profile të mbështjella, shufrat e përbërë ndahen në të ngurta dhe të ngurta. Përmes, nga ana tjetër, ndahen në bevelling, grilë dhe të shpuar.
Kolona të ngurta më shpesh ato janë të salduara ose të mbështjella me rreze I me fllanxhë të gjerë, ku opsioni i salduar ka avantazhin për shkak të aftësisë për të zgjedhur seksionin kryq optimal për të siguruar ngurtësinë e kërkuar në kolonë duke kursyer materialin. Mjaft e lehtë për t'u prodhuar kolona me seksion kryq, të cilat janë njësoj të qëndrueshme në dy drejtime. Me të njëjtat përmasa, seksioni kryq tejkalon seksionin I për shkak të ngurtësisë së tij më të madhe. Gjithashtu, kolonat e ngurta përfshijnë kolona të seksionit të mbyllur, të cilat mund të përbëhen nga kanale rrotulluese të çiftuara, profile të lakuar me saldim elektrik ose tuba të rrumbullakët, një disavantazh i rëndësishëm i këtij opsioni është paarritshmëria e sipërfaqes së brendshme për mirëmbajtje, e cila mund të çojë në korrozion të shpejtë veshin
Përmes kolonave - një skemë strukturore tipike përbëhet nga dy degë (nga kanalet, trarët I ose tubat) të ndërlidhur me grila që sigurojnë funksionimin e përbashkët të degëve të shufrës së kolonës. Sistemet e grilave përdoren nga mbajtëset, nga mbajtëset dhe ndarësit, të tipit jo të mbështetur në formën e shiritave. Rrjeta e kolonës zakonisht vendoset në dy rrafshe dhe është bërë nga qoshe të vetme, duke i dhënë përparësi një lidhjeje pa formë, me fiksim direkt në raftet e degëve të shufrës. Për të parandaluar shtrembërimin e kolonave të tilla dhe ruajtjen e konturit të tyre, diafragmat janë instaluar në skajet.
Pjesët dhe montimet e kolonës
Kokat e kolonave... Ekzistojnë dy zgjidhje të projektimit për mbështetjen e trungjeve dhe trarëve të trarëve në kolona, me një lidhje të lirë të varur - trarët zakonisht instalohen nga lart, me ato të varura dhe të ngurta ato janë ngjitur në anën.
Kur lidhet me pjesën e sipërme, koka e kolonës është një pllakë bazë dhe ngurtësues që transferojnë ngarkesën në trupin e kolonës. Brinjët e kokës janë ngjitur në pllakë dhe degët e kolonës me një shirit përmes ose në muret e kolonës me një shufër të fortë. Lartësia dhe trashësia e brinjëve përcaktohet nga gjendja e gjatësisë së kërkuar të saldimeve që duhet të përballojnë presionin e plotë në kokë dhe nga rezistenca ndaj shtypjes nën ndikimin e presionit të referencës. Për të kompensuar shtrirjen e gabuar të fllanxhave lidhëse, për t'i dhënë qëndrueshmëri dhe ngurtësi shtesë brinjëve vertikale, nëse është e nevojshme, ato janë të përshtatura me brinjë tërthore. Pllaka bazë është zakonisht një pllakë e planifikuar me një trashësi prej 20 ... 30 mm, për kolonat e lehta 12 ... 30 mm, madhësia e konturit të pllakës në plan caktohet më shumë se konturi i kolonës nga 15 ... 20 mm
Me ngjitje anësore, reagimi mbështetës transmetohet përmes brinjës mbështetëse të rrezes ngjitur në një tryezë të ngjitur në dyshemenë e kolonës. Faqja fundore e brinjës mbështetëse të rrezes dhe tryeza janë të bluar, trashësia e tryezës merret 20 ... 40 mm më shumë se trashësia e brinjës mbështetëse.
Baza e kolonës janë pjesa mbështetëse e kolonës dhe përdoren për të transferuar forcën nga kolona në themel. Zgjidhja konstruktive e bazës varet nga lloji dhe lartësia e seksionit kryq të shiritit, metoda e konjugimit me themelin dhe metoda e instalimit të kolonës. Ato ndahen në baza të përgjithshme dhe të veçanta, të cilat mund të jenë pa traversa, me traversa të zakonshme ose të veçanta, me një mur ose me dy mure. Dimensionet kryesore të pllakës bazë caktohen në varësi të llojit të bazave dhe llogaritjes së lakimit. Vrimat për bulonat e ankorimit vendosen 20 ... 30mm më të mëdha se diametri i tyre, tensioni prodhohet përmes rondeleve, të cilat më pas ngjiten në pllakë. Për të siguruar ngurtësinë e bazës dhe për të zvogëluar trashësinë e mbështetësit, janë instaluar traversa, brinjë dhe diafragma, por për shkak të kësaj, baza me traversat është më e përgjithshme sesa ajo pa traversë. Bazat e kolonave përmes projektohen zakonisht të një lloji të veçantë, secila degë ka bazën e vet të ngarkuar. Sidoqoftë, nëse lartësia e seksionit të kolonës është më pak se 1 m, lejohet të përdoret një bazë e zakonshme, si në kolonat e ngurta të diskutuara më sipër.
Konsolë përdoren për të mbështetur trarët e vinçit në kolonat e seksionit të tërthortë konstant, kryesisht përdoren me mure të vetme, nëse është e nevojshme të transferohen forca të mëdha, përdoren mure të dyfishta.